眾所周知，淬火時鋼中的過冷奧氏體向馬氏體轉變的過程中，伴隨有質量體積的變化。由于馬氏體的質量體積大于奧氏體的質量體積，所以轉變結果，將引起體積膨脹。由于淬火冷卻初期鋼件表層或截面較小的部分，其冷卻速度快，使之首先冷卻到Ms點以下發生奧氏體向馬氏體轉變，但鋼件心部或較厚的部分這一轉變略為滯后，這樣造成了馬氏體向奧氏體轉變的不等時性。表層和冷卻較快的部分，發生馬氏體型相變引起鋼件外層和局部的體積膨脹，而鋼件內部和冷卻較慢的部分尚未處于過冷奧氏體狀態，此時會由于外層的膨脹而產生拉應力；外層膨脹受到內部限制而具有壓應力。因

實際生產中，鋼件的熱處理應力，一般是既有熱應力，又有組織應力，以及組織不均勻所造成的附加應力存在。所謂淬火變形，就是這些應力的綜合作用的結果（很少遇到因單純的熱應力或組織應力所造成的變形）。然而，究竟產生趨向于何種形式的變形，鋼的淬透性和Ms點的位置具有重要的影響，此二者又取決于鋼的成分等。對于具有一定成分的某種鋼來說，Ms點又取決于其淬火溫度，因為淬火溫度的高低對高溫奧氏體中含碳量及合金元素起決定作用。另外，淬火溫度對熱應力的大小和殘余奧氏體量的多少也有重要影響。其他如冷卻速度、工件形狀、尺寸因素等對淬火應力、淬

將鋼件加熱到臨界點（Ac3，Acm）以上，進行完全奧氏體化，然后在空氣中冷卻，這種熱處理稱正火熱處理。正火的目的與退火相同，只是溫度高于退火，且在空氣中冷卻。正火工藝：正火的加熱溫度與鋼的化學成分關系很大，低碳鋼加熱溫度為Ac3以上100-150℃，中碳鋼加熱溫度為Ac3以上50-100℃，高碳鋼加熱溫度為Ac3以上30-50℃。保溫時間與工件厚度和加熱爐的形式有關，冷卻既可采用空冷，也可采用吹風冷卻。但注意工件冷卻時不能堆放在一起，應散開放置。正火后的組織與性能：正火實際上是退火的一種特殊情況，兩者不同之處主要在

一個零件的生產過程是由許多，道工序所組成，在生產工序中為了某一目的，還會穿插多次熱處理，熱處理可以分為兩類：預先熱處理：消除前道工序造成的缺陷。為隨后切學加工，最終熱處理做準備。最終熱處理：使工件滿足使用條件下的性能要求。退火：完全退火，等溫退火，擴散退火，球化退火，去應力退火，再結晶退火。退火的目的：1、降低鋼件硬度，利于切削加工，HB=160-230，最適于切削加工，退火后HB恰在此中；2、消除殘余應力，穩定鋼件尺寸，并防止變形和開裂；3、細化晶粒，改善組織，提高鋼的機械性能；4、為最終熱處理（淬火，回火）做組

三、擴散退火（均勻化退火）適用范圍：合金鋼鑄錠和鑄件。目的：消除合金結晶時產生的枝晶偏析，使成分均勻，故而又稱均勻化退火。工藝：把鑄錠或鑄件加熱到Ac1以上大約1000~2000℃，保溫10到15小時，再隨爐冷卻。特點：高溫長時間加熱。鋼中合金元素含量越高，加熱溫度也越高，高溫長時間加熱，又是造成組織過熱的又一原因，因此擴散退火后需要進行一定完全退火或正火來消除過熱。四、球化退火使用范圍：多用于共析或過共析成分的碳鋼和合金鋼。目的：球化滲碳體，硬度下降，改善切削加工性能，為淬火做好準備。工藝：將過共析鋼加熱到Ac1

板狀零件在淬火熱處理時易產生“盆形”和撓曲。產生此種變形的原因在于零件各部位溫度和冷卻速度的不同，無論熱應力和組織應力都會引起“盆形”變形，而且很難利用它們之間的方向不同來消除“盆形”。板狀零件消除撓曲的主要方法是勻熱勻冷。加熱時力求各部位溫度一致，尤其注意中部溫度要和邊緣一致，如用鹽爐加熱，要很快人鹽（最好使用“自重”速度），不使先后入鹽部位產生大的溫差；用箱式爐時要注意在加熱時盡可能保持邊和中心同樣的加熱速度和兩面加

1．鈦及鈦合金的退火熱處理去應力退火：目的是消除工業純鈦和鈦合金零件加工或焊接后的內應力。退火溫度一般為450~650℃，保溫時間1～4h，空冷。再結晶退火：目的是消除加工硬化。對于純鈦一般用550~690℃溫度，而鈦合金用750~800℃，保溫時間1～3h，空冷。2．鈦合金的淬火和時效熱處理淬火和時效的目的是提高鈦合金的強度和硬度。α鈦合金和含β穩定化元素較少的（α+β）鈦合金，自β相區淬火時，發生無擴散型的馬氏體轉變r→α′。α′為B穩定化元素在α-Ti中的過飽和固溶體。α&p

滲碳后淬火回火和碳氮共滲后淬火回火的零件，標注的主要技術要求是表面硬度、心部硬度和有效硬化層深度，其他技術要求（滲層金相組織、滲層碳濃度、或硬度分布、心部力學性能等）按規定執行。表面硬度滲碳后淬火回火和碳氮共滲后淬火回火的零件的表面硬度要求，通常以維氏硬度或洛氏硬度表示，對應的最小有效硬化層深度和試驗力與表面淬火零件相同。心部硬度對滲碳后淬火回火或碳氮共滲后，淬火回火的零件心部硬度有要求時，應予以標注。滲層的有效硬化層深度，滲碳后淬火回火或碳氮共滲后淬火回火零件，有效硬化層深度在圖樣上的表示方法，與表面淬火有效硬化

分類一般比較復雜，不僅要求科學性完整性，且應留有發展的余地。熱處理工藝材料范圍廣，種類多，影響因素復雜，術語繁多，因此合理的分類方法是制定本標準的關鍵。熱處理工藝材料分類方法有多種，按工藝材料的物質狀態，可分為氣態、液態、固態三類，按材料的來源與組成分為單一材料、機械混合材料、合成材料等。本標準依據工藝材料性質與用途，結合我國國情，將熱處理工藝材料分為六類，即加熱介質，冷卻介質，化學熱處理滲劑（簡稱滲劑），熱處理保護涂料（簡稱涂料），熱清洗劑及防銹劑等。1、熱處理加熱氣態介質，主要列入了加熱用的原料氣和惰性氣體，其

合金元素對鋁的另一種強化作用是通過熱處理實現的。但由于鋁沒有同素異構轉變，所以其熱處理相變與鋼不同。鋁合金的熱處理強化，主要是由于合金元素在鋁合金中有較大的固溶度，且隨溫度的降低而急劇減小，所以鋁合金經加熱到某一溫度淬火后，可以得到過飽和的鋁基固溶體。這種過飽和鋁基固溶體放置在室溫或加熱到某一溫度時，其強度和硬度隨時間的延長而增高，但塑性、韌性則降低，這個過程稱為時效。在室溫下進行的時效稱為自然時效，在加熱條件下進行的時效稱為人工時效。時效過程中使鋁合金的強度、硬度增高的現象稱為時效強化或時效硬化。其強化效果是依靠

孔徑的脹縮是熱處理中較復雜的問題之一，因為它難以用機械方法矯正。在孔徑脹大超過公差時，零件的磨削精加工將無能為力。復雜孔型的變形更給機加工上帶來極大困難，甚至會使費了很多工時加工出來的零件報廢。帶孔件的孔徑，在淬火熱處理時變形的基本規律是：熱應力引起孔徑縮小而組織應力以及組織轉變時的體積變化引起孔徑脹大。我國許多工廠有著豐富的利用熱應力縮孔的經驗。將帶孔件低于臨界點加熱后急冷，可顯著縮小內孔，孔徑越小，厚度越大時，縮小效果越好，冷卻速度越快時，縮小效果也越好。另外為了強化縮孔作用，可使夾板夾住工件急冷，使外表面冷卻

存在于淬火件不同部位上能引起應力集中的因素(包括冶金缺陷在內)，對淬火裂紋的產生都有促進作用，但只有在拉應力場內(尤其是在最大拉應力下)才會表現出來，若在壓應力場內并無促裂作用。淬火冷卻速度是一個能影響淬火質量并決定殘余應力的重要因素，也是一個能對淬火裂紋賦于重要乃至決定性影響的因素。為了達到淬火的目的，通常必須加速零件在高溫段內的冷卻速度，并使之超過鋼的臨界淬火冷卻速度才能得到馬氏體組織。就殘余應力而論，這樣做由于能增加抵消組織應力作用的熱應力值，故能減少工件表面上的拉應力而達到抑制縱裂的目的。其效果將隨高溫冷卻

1、 直接淬火低溫回火組織及性能特點：不能細化鋼的晶粒。工件淬火變形較大，合金鋼滲碳件表面殘余奧氏體量較多，表面硬度較低 適用范圍：操作簡單，成本低廉用來處理對變形和承受沖擊載荷不大的零件，適用于氣體滲碳和液體滲碳工藝。2、 預冷直接淬火、低溫回火淬火溫度800-850℃ 組織及性能特點：可以減少工件淬火變形，滲層中殘余奧氏體量也可稍有降低，表面硬度略有提高，但奧氏體晶粒沒有變化。 適用范圍：操作簡單，工件氧化、脫碳及淬火變形均小，廣泛應用于細晶粒鋼制造的各種工具。3、 一次加熱淬火，低溫回火，淬火溫度820-85

淬火鋼件的時效變形，主要是由于淬火組織趨于穩定化（即M→M回化或T回化引起體積（-），A殘→M回或B化引起體積(+))，以及應力狀態的穩定化（淬火拉應力的消除（-），壓應力的消除(+))所引起的。而鋼的淬火組織和應力狀態，又取決于淬火的冷卻速度和回火溫度。因此，淬火鋼件的時效變形傾向，主要取決于淬火時的冷卻速度和隨后的回火溫度（或鋼件在使用或放置的溫度）。油中淬火和水中淬火的冷卻速度不同，因而產生符號不同的時效變形。膨脹是由于奧氏體的分解（或淬火壓應力的消除）引起的；收縮則是由于馬氏體的分解（或

熱處理技術是金屬材料、制件在固態下，通過加熱、保溫和冷卻的手段，改變材料表面或者內部的化學成分與組織、獲得所需性能的一種金屬熱加工技術，是一種傳統而古老的精益制造技術。熱處理作為唯一的整體改進手段，能夠賦予材料極限性能，賦予制件裝機的服役性能和極限的裝機服役性能、將熱處理作為“特殊工藝過程”，對“人、機、料、法、環、測”諸方面及各關鍵點，均采取“全過程質量控制與管理”的理念，彼此間遵循“乘法法則”，而絕非“加

釬縫不致密性直接影響到釬焊產品的接頭強度、抗腐蝕性、密封性及導電性等。影響釬焊釬縫致密性的缺陷主要有氣孔、夾渣、未釬透及縮松等。平行間隙釬縫釬焊時，金屬表面不平齊、清潔度不好以及液態釬劑和釬料同金屬表面的物理化學作用等會使釬料在填縫過程中因流動速度不均勻而產生許多“小包圍”現象(圖1)或“大包圍”（圖2）現象，氣體或釬劑被圍住而形成夾氣、氣孔或夾渣等不致密性缺陷。圖1  釬焊填縫過程中“小包圍”缺陷示意圖圖2  釬焊填縫過程

越是使用冷卻能力大的冷卻劑，冷卻速度越不均等，則越容易發生熱處理變形。所以，選擇淬透性好的鋼，并以油冷，空冷能夠硬化，則熱處理變形小。但是如無必要將內部淬硬時，淬透性小的鋼僅將其表面層馬氏體化，心部不淬硬，而達到減小變形的目的也是可以的。此外，如果采用高頻淬火，一般變形較小，這多數適用于45號鋼。馬氏體的含碳量越高，尺寸變化和變形都越大。因此可根據需要，選擇低碳馬氏體加分散碳化物來提高硬度的鋼種，同時有效地利用含有比容小的殘留奧氏體。但是這種場合，存在著硬度和時效變形問題。將具有纖維狀組織，或稱為帶狀組織的鋼材淬火

進行表面淬火時，零件表面中心部呈現不同的組織，這時變形情況將十分復雜，例如將軸進行高頻加熱或火焰加熱，將表面層淬火硬化，馬氏體硬化部分應當發生與其含碳量相應的膨脹，而內部非硬化部分對其變形起了抑制作用，因而表面層受壓應力，心部受張應力，并殘留下來，這在前章里已有敘述。表面淬火由于淬硬層薄，一般說來變形不大。但對于某些零件，由于加熱速度極快，冷卻也較快，產生的內應力較大，也會產生彎曲，撓曲，橢圓等變形，尤其將淬透層相對地加深，或溫度過高則更易變形，有時還造成淬火裂紋。表面加熱淬火會引起中孔的收縮。例如將內螺紋量規，中

引起熱處理變形的因素頗多，總括起來，基本上有三點：(1)固態相變時，各相質量體積的變化必然引起體積的變化，造成零件的脹與縮的尺寸變化；(2)熱應力，包括急熱熱應力和急冷熱應力，當它們超過零件在該溫度下所具有的屈服極限時，將使零件產生塑性變形，造成零件的形狀變化，即歪扭，或稱為畸變；(3)組織應力也會引起形狀的改變，即畸變。一般說，淬火工件的變形總是由于以上的兩種或三種因素綜合作用的結果，但究竟哪一個因素對變形的影響較大，則需要具體情況作具體的分析?？偟膩碚f，體積變化是由相變時比容的改變而引起的。馬氏體的質量體積比鋼

泵的基本參數是極限真空度、最大出口壓強、抽氣速率和前置壓強等。(1)真空泵的極限真空度真空泵在無負載條件下，即封閉泵的進氣口時，經過長時間抽氣運行后，所能達到的最低壓強值，稱為泵的極限真空度。(2)真空泵的最大出口壓強真空泵正常運轉后，排氣口所排出氣體的最大壓強值，稱為泵的最大出口壓強。(3)泵的抽氣速率真空泵在單位時間內，所抽出的氣體量稱為泵的抽氣速率。泵的抽氣速率隨入口處壓強的變化而改變。壓強越低抽氣速率越小，相反即大。(4)泵的前置壓強為保證真空泵安全運轉，在泵的進氣口處需要維持的最低壓強稱為泵的前置壓強，又